通過對上述表3. 1的五組尺寸比例的空心鋼錠進(jìn)行模擬計算，并對結(jié)果進(jìn)行分析和擬合，可以粗略的得出空心鋼錠的墩粗適用范圍，如圖3. 40所示。在此范圍內(nèi)的空心鋼錠墩粗后，不影響后續(xù)的拔長和擴(kuò)孔工藝的實施，內(nèi)孔壁的凹陷和鼓形都在可控范圍內(nèi)即凹陷和鼓形都可以在后續(xù)的芯軸拔長或馬杠擴(kuò)孔過程中被壓平，其中H/t在2到2. 5范圍內(nèi)時，空心鋼錠墩粗后內(nèi)孔形狀比較理想。
    對于空心鋼錠的鍛造，考慮到制坯過程需要鍛合空洞缺陷、壓實疏松，可能不能直接墩粗，而是需要先拔長或擴(kuò)孔，然后再反復(fù)墩拔或反復(fù)墩擴(kuò)，因此，空心鋼錠的初始尺寸、開坯擴(kuò)孔或拔長的變形量應(yīng)充分考慮到后續(xù)墩粗工藝實施，要墩粗的坯料應(yīng)在適鍛范圍內(nèi)。

    由以上模擬可以得知，在所設(shè)定的尺寸范圍內(nèi)，圓筒變形主要受H/t的影響，D/t的影響作用較小，因此我們可以粗略的得出墩粗時的最大許可變形量的曲線(從變形不產(chǎn)生明顯失穩(wěn)和變形均勻程度方面考慮)，如圖3. 41所示。H/t越大墩粗時越容易失穩(wěn)，最大許可壓下量越小。