通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，結(jié)合DCS數(shù)據(jù)分析，對(duì)600MW機(jī)組空氣預(yù)熱器可調(diào)頻率的聲波吹灰器進(jìn)行了評(píng)價(jià)。

應(yīng)用結(jié)果表明，高頻噪聲聲波吹灰器能有效地控制空氣預(yù)熱器在大氨水逸出時(shí)的波動(dòng)。增加阻力以確保機(jī)組運(yùn)行。隨著《火電廠(chǎng)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（gb132232011）獎(jiǎng)布、熱電廠(chǎng)將執(zhí)行更嚴(yán)格的氮氧化物排放標(biāo)準(zhǔn)，高NOx去除率的SCR技術(shù)作為氮氧化物排放控制。主流技術(shù)。然而，隨著SCR脫硝系統(tǒng)的運(yùn)行，空氣預(yù)熱器的阻力越來(lái)越大，一些電廠(chǎng)空了。

預(yù)熱器嚴(yán)重堵塞，必須停止清洗的問(wèn)題。為了減少空調(diào)機(jī)組嚴(yán)重堵塞的發(fā)生，通?？諝忸A(yù)熱器在低溫段裝有吹灰器。風(fēng)機(jī)使用的介質(zhì)有高壓水、低壓水、蒸汽和壓縮空氣等。

在2013年7月某電廠(chǎng)600MW機(jī)組完成脫硝技術(shù)改造項(xiàng)目，為同一時(shí)期避免造成氨空氣預(yù)熱器逃生受阻，在空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)和風(fēng)側(cè)安裝鳳谷節(jié)能科技的FGSSCA高強(qiáng)度聲波吹灰器，保持原有的蒸汽吹灰器同時(shí)操作。在本文中，入口和空氣預(yù)熱器出口參數(shù)，如空氣預(yù)熱器入口和出口溫度、側(cè)空氣預(yù)熱器和風(fēng)扇的氣流壓力差，進(jìn)行了總結(jié)和分析，并對(duì)裝置的性能評(píng)價(jià)。

1工程概述

鍋爐為FGSSC－2020－1型煤粉鍋爐，配備1臺(tái)600MW凝汽式汽輪機(jī)機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組配有2臺(tái)32．5－VI－52型空預(yù)器。原空預(yù)器采用蒸汽作為吹灰介質(zhì)，吹灰周期為每8h吹灰一次，每次吹灰時(shí)間40min。新增可調(diào)頻高聲強(qiáng)聲波與蒸汽吹灰器聯(lián)合運(yùn)行，型號(hào)為ENSG－G－Ⅰ/Ⅱ，頻率10～10000Hz，氣源為壓縮空氣，耗氣量＜25m3/min。

2試驗(yàn)介紹

主要試驗(yàn)內(nèi)容為在線(xiàn)溫度及壓力表計(jì)進(jìn)行校核，并采集DCS運(yùn)行數(shù)據(jù)，主要包括:運(yùn)行負(fù)荷、空預(yù)器進(jìn)出口壓差及溫度、空預(yù)器一次風(fēng)進(jìn)出口差壓及溫度、二次風(fēng)機(jī)進(jìn)出口差壓及溫度、送風(fēng)機(jī)電流、一次風(fēng)機(jī)電流、引風(fēng)機(jī)電流和氨逃逸等參數(shù)。

2．1試驗(yàn)方法

2．1．1煙氣溫度

在空預(yù)器進(jìn)出口煙道采用快速反應(yīng)溫度探頭熱電偶，按照網(wǎng)格法進(jìn)行測(cè)試，取測(cè)量各點(diǎn)的平均值，修正空預(yù)器進(jìn)出口運(yùn)行儀表。試驗(yàn)期間由DCS采集空預(yù)器進(jìn)出口煙氣溫度。

2．1．2空預(yù)器壓差

空預(yù)器折算壓降ΔP0按下式計(jì)算:

ΔP0=ΔP*(Pe0/Pe)2(1)式中:ΔP0為折算壓差，Pa;ΔP為實(shí)測(cè)壓差，Pa;Pe0為機(jī)組額定功率，MW;Pe為實(shí)際電功率11MW。根據(jù)流體力學(xué)，系統(tǒng)沿程阻力與機(jī)組功率的平方成正比，為了客觀的評(píng)估吹灰器的使用效果，將實(shí)測(cè)壓差進(jìn)行折算，即將不同煙氣流量下的壓差折算到額定工況下，以反映空預(yù)器積灰的變化趨勢(shì)。

2．2．3DCS在線(xiàn)數(shù)據(jù)導(dǎo)取

采集DCS在線(xiàn)數(shù)據(jù)，采集周期為一年。

3試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

本次DCS歷史數(shù)據(jù)將選取600MW運(yùn)行負(fù)荷工況下的參數(shù)作性能分析。

3．1空預(yù)器煙氣側(cè)壓差

2013年7月12日～2014年7月12日測(cè)試600MW運(yùn)行負(fù)荷時(shí)空預(yù)器煙氣測(cè)壓差見(jiàn)圖1。