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機械消泡法2[ 06-02 09:05 ]

以上的機械消泡形式都只適用于常壓下的消泡。在蒸發(fā)濃縮行業(yè)，很大部分是負壓蒸發(fā)，因此不論是離心籃式或是旋轉式的消泡技術都無法滿足消泡要求。具有刷型和梳型結構槳葉的旋轉葉輪消泡器的槳葉結構示意圖見圖5 。在刷型結構中，槳葉表面設計有針形結構，對氣泡有穿刺效果，可加速氣泡的破裂。梳型結構因梳齒間間隙的存在，在旋轉過程中增加了氣泡膜表面的剪切力，迫使氣泡加速破裂，提高消泡能力。旋轉葉輪式消泡裝置的運行通過機械傳動實現(xiàn)，因此工作條件不受壓力影響，在負壓狀態(tài)下的多效蒸發(fā)系統(tǒng)中可以獲得良好的除泡效果。在蒸發(fā)過程中產(chǎn)生的氣泡類型并

機械消泡法1[ 06-02 08:05 ]

機械消泡法作為一種經(jīng)濟綠色無毒的消泡形式已經(jīng)被廣泛采用。機械消泡法主要利用旋轉的方式改變作用在氣泡處的壓力和剪切力來達到除泡的目的，根據(jù)近年來機械消泡器的研究，機械消泡形式主要有離心籃式、旋轉式和折流板式等。離心籃式消泡器結構示意見圖3。此類消泡器采用內層旋轉結構，將內層的泡沫通過離心的作用甩到外層壁面，內層壁面是許多帶小孔的篩網(wǎng)結構，氣泡由于離心力的作用，被擠壓通過內層的篩網(wǎng)，氣泡在網(wǎng)孔的剪切力的作用下破裂，破裂后的氣泡匯集到外層空間回收。采用此形式不但可以達到消泡的目的，還減少了產(chǎn)品的浪費，已經(jīng)在發(fā)酵、造紙以及

化學消泡法[ 06-01 10:05 ]

化學消泡法主要是指使用消泡劑，消泡劑的消泡機理示意見圖2 。消泡劑是以微粒的形式存在于泡沫體系中，當泡沫要產(chǎn)生時，消泡劑會破壞氣泡界膜的彈性，抑制其產(chǎn)生。當氣泡已經(jīng)產(chǎn)生時，消泡劑會捕獲氣泡上的疏水基，形成雙層膜，進而擴展形成雙層膜結構，最后取代原來的氣泡膜。由于消泡劑表面的張力很低，從而降低氣泡的自我修復能力，能使含有消泡劑部分的泡膜的膜壁變薄，在周圍膜的表面張力牽引下造成氣泡膜的應力不平衡，從而使氣泡破裂?；瘜W消泡劑的主要作用是從抑制氣泡的產(chǎn)生和加快氣泡的破裂兩個方面同時進行的。從消泡劑的形式分，化學消泡劑可分為

物理消泡法[ 06-01 09:05 ]

物理消泡主要有高溫和低溫消泡法、聲波消泡法、液體噴散消泡法以及機械振動法等。高溫和低溫消泡法主要利用泡沫在高溫或低溫條件下的不穩(wěn)定達到消泡的目的。聲波消泡法確切的消泡機理目前尚不明確，有研究表明，聲波消泡是利用聲波使氣泡內的分子或氣泡表面在聲壓的作用下，對氣泡的表面膜造成擠壓，達到消除泡沫的目的。噴散消泡法是利用液體噴灑，對氣泡壁面產(chǎn)生沖擊作用，加速氣泡表面膜內流體向不穩(wěn)定狀態(tài)運動，促使氣泡破裂。機械振動法除泡是通過振動產(chǎn)生的剪切波對泡沫產(chǎn)生剪切稀化作用，即利用控制振動的振幅和振頻2個關鍵參數(shù)來影響氣泡表面膜的排水

氣泡消除方法[ 06-01 08:05 ]

氣泡的消除包括兩個方面，一是要抑制氣泡的產(chǎn)生，其次要加快氣泡的消除，使氣泡存在的時間變短。在蒸發(fā)裝置中，進料罐中的氣泡可以通過減少撞擊或改變進料方式減緩或消除。蒸發(fā)器中的氣泡是蒸發(fā)汽化過程中必然產(chǎn)生的，最先出現(xiàn)在加熱面上，本文不做討論。泵進口處的氣泡與泵的選型和管路設計有關。分離器是蒸發(fā)裝置中氣泡的主要存在場所，分離器中氣泡的消除方法主要分為物理消泡法、化學消泡法和機械消泡法。

氣泡消除機理[ 05-31 09:15 ]

氣泡在液相中形成后，會發(fā)生聚合、上浮、破裂等現(xiàn)象。在蒸發(fā)過程中，氣泡產(chǎn)生后，一方面會與周邊較小的氣泡聚合體積變大，另外在持續(xù)加熱過程中在膜表面會有持續(xù)的蒸發(fā)，使體積變大。氣泡體積變大浮力增加會上浮到氣液分界面上。通常所見的氣泡大多在氣、液表面聚集，如分離器中的氣泡。氣泡形成后，仍在進行微觀變化。在氣泡的表面，由于重力或其它力的作用，氣泡表面上的液體會在此作用下運動，使氣泡膜局部變薄，當氣泡的最薄處不能承受氣泡內部壓力作用時就會破裂 ，氣泡消除。從此過程可知，當氣泡膜的表面張力大，氣泡不容易消除。在氣泡膜薄化的過程中

多效蒸發(fā)裝置中氣泡產(chǎn)生機理[ 05-31 08:46 ]

氣泡是汽體和液體接觸產(chǎn)生的。一般純液體中，氣泡存在時間較短，但在含有表面活性劑的溶液中，如發(fā)酵液、廢水、生物藥業(yè)中，氣泡存在時間會較長。氣泡的存在與起泡和消泡的速度有關，起泡速度快而消泡速度慢，泡沫存在時間就長，起泡速度慢而消泡速度快則泡沫存在時間較短。蒸發(fā)過程中氣泡的產(chǎn)生有以下幾種原因。（1）由于沖擊、撞擊等作用，使氣體相分散到液相中。（2）物料中有蛋白類、油類、脂肪酸、聚二乙醇和硅氧烷等表面活性物質，使物料本身容易起泡。（3）物料在輸送、儲存過程中由于加熱、蒸發(fā)使液體中有氣相的產(chǎn)生等。一般來說，由于機械力的作用

多效蒸發(fā)裝置簡介[ 05-31 08:41 ]

多效蒸發(fā)是將多個單效蒸發(fā)通過串聯(lián)的方式得到的一種新蒸發(fā)型式。其利用前一效蒸發(fā)的二次蒸汽作為后一效的加熱熱源，使能量得到二次利用，提高了能量的利用率。多效蒸發(fā)裝置主要由蒸發(fā)器、分離器、冷凝器、預熱器、泵、管路及真空系統(tǒng)和控制系統(tǒng)等組成。蒸發(fā)過程中物料產(chǎn)生的泡沫是氣泡的一種，它不同于霧沫夾帶。氣泡是氣體分散于液體中的分散體系，氣體是分散相，液體是連續(xù)相。霧沫夾帶則是液體在汽體中的分散體系，液體是分散相，氣體是連續(xù)相。根據(jù)液體直徑大小可分為霧、沫、滴。起泡能力和泡沫的穩(wěn)定性是評價氣泡的2個重要參數(shù)。如果一種物料容易起泡，

消泡壓力對消泡率的實驗數(shù)據(jù)與分析[ 05-29 10:05 ]

在氣液比150(泵轉速840r／min)條件下，測試不同壓力(0．4、0．5、0．6、0．7MPa)情況下的消泡率。在壓力為0.7MPa條件下，測試不同的泵轉速(500—1160r／min)情況下的消泡率。測試結果如表1、2所示。對所測數(shù)據(jù)利用Excel分析，得到消泡率與泵轉速關系、消泡率與消泡壓力關系(圖2、3)。從數(shù)據(jù)曲線圖中可以看出：(1)消泡壓力越大，消泡率越大(圖2)。(2)泵轉速與消泡率的關系是曲線關系。當泵轉速達到840r／min時，消泡率最佳(圖3)。

鉆井泡沫消除的引言[ 05-29 09:05 ]

鉆探是資源勘探開發(fā)中非常重要的手段之一，基于提高鉆井效益的要求，出現(xiàn)了許多新型的鉆井液。泡沫是新型鉆井液中的一種，它利用均勻穩(wěn)定的泡沫流作為鉆井時的循環(huán)介質?，既克服了高密度鉆井液的缺點，也克服了霧化及空氣鉆井的缺點，可用于特殊的自然地理條件(如沙漠、干早缺水地區(qū)及寒冷地區(qū)等)和復雜的地質條件(如裂隙發(fā)育地層、低壓油氣層及嚴重漏失地層等)。雖然這種新技術已得到了較為廣泛的應用，但還有一些技術問題尚待解決，特別是消泡問題。如果消泡效果不好，將使泡沫液不能重復使用，造成環(huán)境污染，并影響泡沫鉆進優(yōu)越性的發(fā)揮。因此，研究消

消泡壓力對消泡率的實驗過程研究[ 05-29 08:05 ]

在實驗臺上測試不同壓力(0.4、0.5、0.6、0.7MPa)對消泡器消泡能力的影響。測試方法為：打開水泵，過lrain后，打開造泡空壓機，使泡沫劑和空氣在泡沫發(fā)生器內混合形成泡沫；打開消泡空壓機，使消泡器開始進行消泡。

消泡器結構及工作原理[ 05-28 10:05 ]

消泡器是泡沫鉆探生產(chǎn)中較為重要的環(huán)節(jié)，直接影響泡沫鉆進的效率。根據(jù)噴射器結構不同，消泡器可分為軸流式消泡器和縫隙式消泡器。本文研究的是縫隙式消泡器(圖1)，它利用壓縮空氣在機械消泡器內形成高速射流(超音速)，產(chǎn)生負壓，將鉆孔內返出的泡沫吸入消泡器內。由于泡沫內外存在壓差，使得泡沫膨脹破裂，產(chǎn)生氣液分離。

泡沫流量對消泡效果的影響[ 05-28 09:05 ]

實驗中，泡沫流量可以在一定范圍內調節(jié)，實驗考察了泡沫流量在1.0～5.0kg/h變化時，流量對消泡效果的影響，結果見圖4，試驗所用金屬絲為直徑20μm的圓絲，金屬微填料填充密度190g/L。由圖4可以看出，隨著泡沫流量增大，消泡率先是明顯增大，至3.0～4.0kg/h時，消泡率達100%，后又略有下降。分析認為，泡沫流量增大，有利的方面是，微填料對泡沫的機械消泡作用加強，即對泡沫的切割破壞強化;而不利的方面是泡沫在消泡器內的停留時間減少，泡沫與微填料接觸的機會降低，所以，對一個特定的金屬微填料旋流消泡器，存在一定范

金屬微填料旋流消泡器的消泡結論[ 05-28 09:05 ]

利用自制的金屬微填料旋流消泡器，進行高溫高壓石油物系——丙烷－脫油瀝青泡沫的消泡，無需加入消泡劑，能夠達到理想的消泡效果。(1)金屬微填料填充密度在110～210g/L，隨著填充密度增大，消泡率和泡沫通過阻力都呈增加趨勢，工程上應優(yōu)選合適的填充密度。(2)金屬絲徑在10～60μm，消泡率隨著金屬絲徑減小呈增加趨勢。(3)當量直徑40μm時，消泡率與金屬絲橫截面形狀有關，橫截面越不規(guī)則，越有利于對泡沫的切割破壞，而當其長寬尺寸比例過于懸殊時，又影響填料的整體分布和勻均，對消泡產(chǎn)生不利影響。(4

金屬絲形狀對消泡效果的影響[ 05-27 10:05 ]

金屬絲能夠根據(jù)需要制作成圓絲或帶有棱角的扁絲(矩形截面絲)，試驗選取了直徑為40μm的圓絲和當量直徑均為40μm的4種規(guī)格的扁絲進行消泡試驗，5種金屬絲的絲截面分別為:圓絲直徑40μm，扁絲40μm×40μm、80μm×27μm、160μm×23μm及320μm×21μm，分別記作金屬絲S1、S2、S3、S4、S5，金屬絲形狀對消泡效果的影響見表1。試驗泡沫流量3.0kg/h，金屬微填料填充密度190g/L。由表1看出，同為當量直徑40μm時，有棱角的扁絲其消泡率均高

金屬絲徑大小對消泡效果的影響[ 05-27 09:05 ]

金屬絲的直徑能夠在較大的范圍加工制作，本研究選取的304不銹鋼金屬絲徑在10～60μm，試驗專項考察了金屬絲徑大小對消泡作用的影響，其結果見圖3。試驗所用金屬絲為圓絲，泡沫流量3.0kg/h，金屬微填料填充密度190g/L。由圖3可以看出，金屬絲徑在10～20μm時，消泡率高達100%，隨后隨著金屬絲直徑增大，呈明顯下降趨勢，金屬絲徑60μm時，消泡率降至82.6%。分析認為，金屬絲對泡沫的消泡主要依靠金屬絲對泡沫的切割，撕破作用，金屬絲直徑越小這種作用越有優(yōu)勢，反之則作用較差。另外，金屬絲的消泡作用還與泡沫本身的

金屬微填料填充密度對消泡效果的影響[ 05-27 08:05 ]

在自然狀態(tài)下，微填料的金屬絲球團狀物堆積密度在90～130g/L，將其塞入旋流消泡器筒體內，其放置量可通過壓縮及蓬松調節(jié)，相應地，微填料的堆積密度會有所變化，通過調整填充密度，研究其對消泡率及泡沫通過消泡器阻力降的影響，試驗結果見圖2。試驗所用金屬絲為直徑20μm的圓絲，泡沫流量3.0kg/h。由圖2可以看出，金屬微填料填充密度在110～210g/L，隨著填充密度增大，消泡率呈先陡后緩增加趨勢，至190g/L時，消泡率達100%，以后無變化;同時，泡沫通過消泡器阻力降則呈先緩后陡的增加趨勢，至填充密度190g/L時

石油泡沫體系消泡的試驗方法[ 05-26 10:05 ]

將金屬微填料旋流消泡器用一試驗臺架按圖1所示方位，直立穩(wěn)定安置一操作臺面，實驗泡沫由泡沫進入管進入筒體，分別調節(jié)氣體流出管及液體流出管出口閥開度，使液體在錐形筒體內積存一定的液位，保持系統(tǒng)進出液量平衡，筒體內壓力與進料相一致，消泡器底部和頂部分別有液體和氣體穩(wěn)定排出。氣體流出管的控制閥后連接一取樣細管及閥，采樣袋為5L特氟龍FEP氣體采樣袋(大連海得科技有限公司產(chǎn)品)，取樣時，將已稱質量的空采樣袋(m1)與取樣細管連接，微開取樣閥至采樣袋剛好充滿即關畢閥門完成取樣，進入采樣袋內高溫高壓的丙烷－脫油瀝青泡沫在常溫常壓

石油泡沫體系消泡的實驗設備及原料[ 05-26 09:05 ]

實驗的金屬微填料旋流消泡器基本尺寸為:上部為圓筒形筒體，高500px，直徑750px，下部圓錐形筒體的圓錐角45°，筒體內填充滿304不銹鋼金屬絲球填料物。泡沫進入管、氣體流出管及液體流出管為DN15PN2.5規(guī)格金屬管，且金屬管勻連接相同規(guī)格的金屬閥門，控制消泡器的物料進出。實驗的泡沫是克拉瑪依環(huán)烷基原油溶劑脫瀝青試驗裝置引出的丙烷－脫油瀝青形成的泡沫，溫度245～255℃，壓力1.9～2.0MPa，流量在0.5～5.0kg/h。

金屬微填料消泡器[ 05-26 08:05 ]

實驗所用的金屬微填料旋流消泡器，其結構如圖1所示，由筒體1、泡沫進入管2、氣體流出管3、不銹鋼金屬絲球內填充物4、液體流出管5組成。設備采用金屬材質加工制作，筒體1是金屬絲微填料旋流消泡器的主體設備，上部為圓筒形，下部為圓錐形，圓錐形筒體的圓錐角30°～60°，筒體內填充滿不銹鋼金屬絲球填料物4，泡沫消泡和氣液分離在該設備內進行。泡沫進入管2是泡沫進入筒體1的進料通道，位于筒體1圓筒形一側，切線進入筒體1。氣體流出管3是消泡后氣體的出口通道，位于筒體頂部正中，該管插入筒體，插入深度低于泡沫進入管2的