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鋁合金高溫塑性變形研究常用設(shè)施[ 02-16 10:05 ]

目前國內(nèi)常用的模擬機主要有兩種: Gleeble和Thermecmaste:兩種。本論文高溫壓縮試驗是在Gleeble-1500D熱模擬試驗機上進行。熱模擬實驗機由三個主要控制系統(tǒng)(計算機控制系統(tǒng)、熱學控制系統(tǒng)和力學控制系統(tǒng))和五個設(shè)備單元(計算機終端、主控單元、試樣單元、液壓動力單元和真空單元)構(gòu)成。試驗原理如圖1.3所示，試驗數(shù)據(jù)可以利用計算機現(xiàn)場跟蹤和電子瞬時記錄。熱模擬試驗機的意義在于利用其加熱溫度高、升降溫速度快、料成分的變化，能和力學性能;開發(fā)出具備某種結(jié)構(gòu)特征和組織特征的新型材料，誤差小的特點通過材以

鋁合金高溫塑性變形的研究方法[ 02-16 09:05 ]

在研究鋁合金高溫塑性變形行為時要借助一些基本的實驗方法:單軸拉伸、扭轉(zhuǎn)和壓縮。這些基本實驗方法的采用有利于建立起有關(guān)的材料成形性的指標和熱變形特征。本論文是在Gleeble-1500D熱力模擬試驗機上進行高溫壓縮實驗，是通過對試樣進行墩粗來實現(xiàn)的。熱力模擬實驗的變形條件主要是指壓頭位移速度、位移和加熱溫度。1)拉伸實驗拉伸實驗應用于擠壓變形和模擬拉拔的實驗中，是指在承受軸向拉伸載荷下測定材料特性的試驗方法。拉伸流變應力對評價工模具負荷、壽命和摩擦效應以及變形溫升效應等有著直接的關(guān)系，而斷面的收縮率伸長率則反映了材料

高溫塑性流變行為的研究現(xiàn)狀[ 02-16 08:05 ]

高溫流變應力是金屬材料在高溫下的基本性能之一，它不但受合金化學成分和變形參數(shù)的影響，而且也是變形體內(nèi)部微觀組織演變的綜合反映(如下圖1.2)。由于在此過程中溫度和應變速率會不斷地變化，金屬材料的塑性變形組織變化是很復雜的，這些復雜變化難以用科研理論進行解釋各種變形條件對流變應力的影響。這說明了無論是在金屬的相關(guān)塑性變形理論的研究方向上，還是在制定恰當合理的熱加工工藝方案，進行高溫塑性變形行為的研究都是有非常重要意義的。近幾年來，在高溫塑性變形行為的研究領(lǐng)域方面:在研究關(guān)于純Mg和ZK60合金高溫塑性變形行為的過程中

國內(nèi)超高強鋁合金的進展[ 02-15 10:05 ]

上世紀60年代開始，我國針對對國外高強鋁合金一直處于仿制階段，自主研發(fā)少，還有由于專利限制，無法仿制。但隨著改革開放的深入，我國的鋁合金工程化研究得到了快速的發(fā)展。20世紀80年代初以來，為滿足生產(chǎn)強度更高、疲勞壽命更長等性能要求，我國投入大量人力、物力，由東北輕合金加工廠、北京航空材料研究院、中南大學、東北大學等單位承擔并完成了關(guān)于新型高強A1-Zn-Mg-Cu鋁合金多項國家攻關(guān)課題，對合金化以及制備計算進行了深入研究，以滿足我國飛機設(shè)計的選材和引進飛機材料國有化，其中多項成果達到了國際先進水平。在“

國外超高強鋁合金的進展[ 02-15 09:05 ]

從20世紀20年代開始，科學家在AI-Zn-Mg系合金的基礎(chǔ)上研究、發(fā)展與完善超高強A1-Zn-Mg-Cu合金，而且從AI-Zn-Mg-Cu合金的合金成分設(shè)計、熱處理制度以及微觀結(jié)構(gòu)的觀察等方面的研究都與AI-Zn-Mg系合金密切相關(guān)。1923~1924年，德國的兩位科學家B.贊杰爾和K.明斯涅爾一起發(fā)現(xiàn)了Mg, Zn的共同熱處理強化效應。1932年，L.J威貝爾在AI-Zn-Mg系合金中加入Cu, Mn元素，研發(fā)了第一種以A1-Zn-Mg-Cu為基的高強鋁合金。此后，在1935~1939年期間，日本科學家添加Cr

鋁合金的分類[ 02-15 08:05 ]

鋁是強度低、塑性好的金屬，除應用部分純鋁外，為了提高強度或綜合性能，配成合金。根據(jù)鋁及鋁合金中所加元素多少，對性能影響狀況，可借用相圖給予大致的分類。在鋁中加入合金后會形成如圖 1.1 所示的相圖。鋁中加入一種合金元素，就能使其組織結(jié)構(gòu)和性能發(fā)生改變，適宜作各種加工材或鑄造零件。經(jīng)常加入的合金元素有銅、鎂、鋅、硅、錳等。這些合金元素在固態(tài)鋁中的溶解度一般是有限的，而且隨溫度變化而變化。元素溶在鋁中形成鋁基固溶體（α），不溶在鋁中的一般形成化合物（β）。合金元素在固態(tài)鋁中的溶解度，大多數(shù)情況下，隨溫度地升高而增加，隨

鋁及其合金的特點[ 02-14 10:05 ]

鋁是元素周期表中第三周期主族元素，呈銀白色，具有面心立方點陣，無同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變，是地殼中儲量最多、分布最廣的金屬元素之一。還有，鋁具有優(yōu)良的導電性、導熱性、抗蝕性等性能，因此在金屬材料的應用中，鋁材用量之多，范圍之廣，僅次于鋼鐵而居第二大金屬材料。純鋁的常見性質(zhì)如表 1.1 所示。一般地說，屈服強度超過1380MPa ( 200ksi的結(jié)構(gòu)鋼稱為超高強度鋼，如果參考鋼的強度標準分類的話，那么屈服強度在500MPa以上的鋁合金就可稱為超高強度鋁合金。超高強度鋁合金是以AI-Zn-Mg-Cu系('7xxx系)為主

鍛造過程中操作機的分析[ 02-14 09:05 ]

根據(jù)鍛造系統(tǒng)的工藝要求，操作機的詳細工藝流程是:取料、送料、鍛造、退出。在空載情況、夾持鍛件運動過程和鍛造過程中，根據(jù)操作機的液壓缸壓力傳感器測出的數(shù)值，或是根據(jù)外部壓力傳感器測出的壓力值，可以計算出鍛造操作機的載荷大小和桿件的慣量參數(shù)，從而對其進行液壓缸初始值的設(shè)定、桿件強度設(shè)計、軸承的強度設(shè)計及校核、配合其鍛造工藝實現(xiàn)優(yōu)化控制以及過載保護等。在鍛造流程中，圖6-6所示，操作機的工作過程具體的分為:鍛前調(diào)整、進給動作、鍛打間歇以及鍛造完成四個部分。根據(jù)其鍛造工藝的要求，操作機需要鍛前調(diào)整鍛件的位姿，準備就緒后鍛壓

緩沖機構(gòu)的尺寸優(yōu)化[ 02-14 08:05 ]

由第3章中的式(3-4)得出的C點的位置，式(3-6)得出的麗與廳的夾角為嘿，式(3-7)得出的NC與x正方向的夾角7，式(3-8)得出的F點和G點((E點)的位置坐標，以及下面式(6-9)的邊界條件對緩沖機構(gòu)進行尺寸優(yōu)化設(shè)計。為了與俯仰缸解藕，8值盡可能不變，則要求G點水平位移量盡量小，即目標函數(shù)是△XG=xGmax一xGmin。值最小。其中，以O(shè)1為坐標原點，在優(yōu)化過程中，N點的橫坐標不能小于圖3-2中O2點的橫坐標，在操作機運動變化過程中，圖3-3中的三角形NCF一直存在。從而確定緩沖液壓缸與前分支鉸接的F點

俯仰機構(gòu)的尺寸優(yōu)化[ 02-13 10:05 ]

由于夾緊液壓缸安裝在鉗桿內(nèi)，可根據(jù)操作機末端夾鉗的受力情況，計算出夾緊液壓缸的推力，從而得出其液壓缸的型號及尺寸。根據(jù)夾鉗的旋轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)、鉗桿的連接結(jié)構(gòu)、前后分支機構(gòu)尺寸以及操作機的整機結(jié)構(gòu)尺寸，計算得出鉗桿的長度和鉗桿后端連桿的長度，并由相應長度尺寸分別確定鉗桿和鉗桿后端連桿的直徑大小。在模型中緩沖液壓缸和提升液壓缸的共同作用下，俯仰機構(gòu)DL繞刀點有一定的轉(zhuǎn)動，如圖6-5所示的是俯仰缸行程尺寸變化范圍，則俯仰液壓缸的伸縮長度為:若鉗桿和鉗桿后連桿間的E點到L點長度確定為lLE=300mm，結(jié)合俯仰機構(gòu)的運動和鉗桿的俯

鍛造操作機的機構(gòu)優(yōu)化[ 02-13 09:05 ]

對于大型鍛造操作機，其并聯(lián)機構(gòu)的承載能力較大，但是藕合性強從而使控制相對困難。相反的，如果機構(gòu)的藕合性弱則承載能力也小，但控制相對容易，所以適當?shù)娜∩崞渲械睦卓梢越档驮O(shè)備的設(shè)計成本。結(jié)合操作機承載能力的特點，我們期望操作機鉗桿的側(cè)向移動和側(cè)向擺動與鉗桿的提升、俯仰及鍛件進給方向的緩沖都是相互解藕的。在機構(gòu)設(shè)計過程中，應考慮提高機構(gòu)的解藕性，使操作機在不同的方向運動作業(yè)時盡量解藕，實現(xiàn)使控制系統(tǒng)簡化的目的。在本章中，對這種新型鍛造操作機的機構(gòu)進行尺寸優(yōu)化，采用優(yōu)化算法對升降機構(gòu)和俯仰機構(gòu)的相關(guān)尺寸以及緩沖缸的安裝位

鍛造操作機建模小結(jié)[ 02-13 08:05 ]

(1)使用SolidWorks軟件建立了操作機的整機模型，并將其導入到相應的分析軟件Adams中，在桿件之間的運動副上施加約束，設(shè)定機構(gòu)材料得到質(zhì)量，在末端夾鉗質(zhì)心添加外載荷，在Adams環(huán)境中建立了該操作機動力學的仿真模型。(2)要實現(xiàn)操作機夾鉗質(zhì)心按照設(shè)定的運動工作，但無法用已知的函數(shù)來表達施加在鍛造操作機液壓缸上的運動情況，則需要獲得運動的變化規(guī)律:根據(jù)設(shè)定的末端質(zhì)心的運動狀態(tài)，測量各個液壓缸的運動曲線。然后應用Spline函數(shù)設(shè)定操作機不同液壓缸驅(qū)動的運動曲線，實現(xiàn)末端質(zhì)心的理想運動狀態(tài)，從而得出各驅(qū)動液壓

鍛造操作機的動力學仿真（下）[ 02-12 10:05 ]

鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計研發(fā),生產(chǎn)銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節(jié)能技術(shù)應用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-70%的能源成本,主要產(chǎn)品加熱爐,工業(yè)爐,節(jié)能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設(shè)備，歡迎致電咨詢:0510-88818999末端夾鉗質(zhì)心位置從初始位置開始沿x軸正方向緩沖移動，其運動狀態(tài)也為圖5-2，通過Adams軟件仿真可以得到提升液壓缸、緩沖液壓缸和俯仰液壓缸的驅(qū)動力的變化曲線，如圖5-4所示。與第4章靜力學分析中的圖4-3相比較，各個液壓缸的驅(qū)動力在加速和減速過程中有略微的變化，但各個液壓缸的數(shù)值范圍與靜力學的理論結(jié)果

Al-Zn-Mg-Cu鋁合金流變應力模型及選擇[ 02-12 10:05 ]

目前，從國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀來看，目前的材料流動應力模型大致分為兩類:第一類是從高溫變形的物理機制出發(fā)建立的物理模型;第二類是從高溫變形實驗結(jié)果出發(fā)，利用數(shù)理統(tǒng)計方法建立的經(jīng)驗或半經(jīng)驗模型。第一種模型考慮的是在變形過程中組織變化，如亞晶的長大、位錯的遷移、動靜態(tài)回復和再結(jié)晶等，有助于加深對高溫變形過程中物理本質(zhì)的認識。第二種模型忽略了在高溫變形過程中組織的變化，主要關(guān)注流變應力與變形工藝參數(shù)之間的關(guān)系。這類模型應用容易，形式簡單，精度高?；诔浞值膶嶒灁?shù)據(jù)支撐，本節(jié)采用第二類模型建立Al-Zn-Mg-Cu合金的穩(wěn)態(tài)流變

鍛造操作機的動力學仿真[ 02-12 09:05 ]

Adams是應用較為廣泛的機械系統(tǒng)仿真軟件，可以通過該軟件直觀地對操作機模型進行運動學分析使其輸出位移、速度、加速度曲線;也可進行靜力學及動力學分析，并輸出其反作用力曲線。采用ParaSolid形式將圖3一7所示的操作機裝配模型進行保存，并導入到Adams中。然后給模型添加約束，其中操作機底座與ground固定，在液壓缸的移動副上添加驅(qū)動Motion。然后施加載荷，在末端夾鉗質(zhì)心位置添加作用力和力矩，形成操作機虛擬樣機的模型，進行仿真。在此軟件界面中選擇Geometry and Material Type選項，選取

鍛造操作機的參數(shù)確定[ 02-12 08:05 ]

此鍛造操作機各個構(gòu)件的相應長度值可以通過反解解出，各個桿件重心的坐標可以通過幾何關(guān)系由各個桿件的關(guān)節(jié)點的位置坐標表示出來，其中模型中各構(gòu)件的轉(zhuǎn)動慣量在Adams軟件中可直接測量，在實際工程中計算的轉(zhuǎn)動慣量分別為:鍛造操作機的兩個提升缸由于受力大小相同，運動也完全相同，因此可以只計算其中一個提升缸的受力大小。如果該操作機在只含有升降、緩沖和俯仰的平面運動，兩個緩沖缸的受力大小相同以及運動也完全相同，同樣可以只計算其中一個緩沖缸的受力大小，從而可以減少冗余方程的數(shù)量。當給定外力和外力矩，可以通過列出的39個方程，解出所

鍛造操作機靜力學的Matlab仿真分析[ 02-11 10:05 ]

由第3章中該新型鍛造操作機的位置反解中的構(gòu)件的位置以及角度的關(guān)系式，均為已知量。施加外力為Ftx=50N,Fty=300N和沿“軸方向的外力矩M =60000 N.mm。給定初始量范圍，通過Matlab軟件仿真，可以得到各個液壓缸的驅(qū)動力的變化曲線。該新型鍛造操作機模型的末端夾鉗質(zhì)心位置沿豎直Y正方向移動100mm, Matlab仿真得到提升液壓缸、緩沖液壓缸和俯仰液壓缸驅(qū)動力變化曲線分別是:圖4-2a) ,圖4-2b) ,圖4-2c)。其中提升液壓缸的活塞桿上移，推動前提升臂傾斜轉(zhuǎn)動，使驅(qū)動力汽變化較

操作機機構(gòu)的軟件仿真[ 02-11 09:05 ]

應用Solidworks軟件對第二種操作機進行建模，如圖3-23所示，建立固定坐標系o-xyz:   x軸是沿操作機的前進方向，y軸是沿橫桿的中心軸線方向，:軸是沿豎直方向，通過仿真得到此操作機的運動曲線。由于輸出參數(shù)Q1(圖3-20所示)只與移動液壓缸的伸縮長度氣、有關(guān)，當微提升缸的伸縮長度lp橫沒有變化，輸出參數(shù)Q1也不變。以大提升液壓缸移動參數(shù)ZP作為輸入量為例，其他驅(qū)動液壓缸的伸縮長度將固定不變。所建操作機的模型尺寸較小，若沿豎直方向以速度為2mm/s，運動時間為5s，故大提升液壓缸上升移動l0m

鍛造操作機的機構(gòu)綜合[ 02-11 08:05 ]

在大型鍛造車間中，鍛造吊車將鍛件運送給操作機，由操作機夾持鍛件在鍛造液壓機上定位、聯(lián)動控制操作，實現(xiàn)高效機械化生產(chǎn)。操作機的設(shè)計與研究，促進國內(nèi)大鍛件的自動鍛造，有利于大型、重型設(shè)備的制造。大型鍛造操作機的機構(gòu)綜合與設(shè)計的目的是實現(xiàn)鉗桿的平行升降、緩沖調(diào)節(jié)、側(cè)向擺動、側(cè)向移動、俯仰等主要動作，滿足鍛造工藝的要求。型綜合是對鍛造操作機的構(gòu)型設(shè)計，為實現(xiàn)要求的運動，需要研究構(gòu)件、運動副以及它們的連接方式，同時需要分析定量的構(gòu)件在確定自由度條件下能組成多少種不同的運動鏈。對于空間機構(gòu)學的研究采用螺旋理論作為數(shù)學工具，本章

大型操作機設(shè)計的主要方法[ 02-10 10:05 ]

根據(jù)機構(gòu)的拓撲結(jié)構(gòu)創(chuàng)新設(shè)計理論和方法的研究，將操作機結(jié)構(gòu)設(shè)計綜合的研究方法分為以下幾種:位移子群的方法、方位特征的方法、GF集的構(gòu)型理論和螺旋理論的方法等。基于位移子群的方法:并聯(lián)機構(gòu)的期望自由度確定，用機構(gòu)位移流{M}描述相應的動平臺運動，再生成分支上的位移流{Li}，求得滿足{M}={Li}的幾何條件，即保證了并聯(lián)機構(gòu)的結(jié)構(gòu)特性。兩相對運動的構(gòu)件的方位特征具有非瞬時性，和機構(gòu)的形位無關(guān)，但是限制了機構(gòu)僅能用于李群李代數(shù)結(jié)構(gòu)。對于不具有此結(jié)構(gòu)的機構(gòu)，可以用位移子流形反映兩構(gòu)件的相對運動生成的非瞬時方位特征。此方法